（五）改进
        机器装好以后发现了两个问题：
（1）4个S+M电解电容安装位置离功率输出管比较近，冬天工作3个小时、夏天工作1个小时以后，电容的外壳就被功率管烤得滚烫，估计有60℃左右，必须要用电风扇近距离对着吹帮助散热。虽然电容的允许工作温度是105℃，但在这么高的环境温度下长期工作必然减少电容使用寿命，轻则过早失效，重则爆浆短路。再者，电扇的噪声影响了听音乐时背景的宁静，使装机时降低本底噪声的努力付之东流。因此这个位置不能安装电解电容，必须换位置或改为耐高温的聚丙烯薄膜电容。
（2）不能在工作时直观地监视功率输出管的直流电流。推挽管工作时直流电流的对称性很重要。如少许不对称，就会增大失真；如严重不对称，甚至单边缺失，就会使流过输出变压器直流电流急剧增大，使变压器磁饱和，甚至烧毁输出变压器，——因为推挽输出变压器是按照流过的直流电流为零（2个推挽管直流电流对称而互相抵消）设计的。虽然本机通过调节负偏压电位器可以精确调整推挽管直流电流对称性，但是实际使用却经常发现：在负栅压不变情况下，推挽管一边是64mA（0.014V），一边是41mA（0.009V），相差三分之一。调整负偏压使两边一致后半小时～1小时再复核，原来小的那边又远超过64mA，只好再调回来。如此就形成一个定律：每次开机后就要翻起重达40kg的沉重机身，测量推挽管的电流，如不一致就要调整，然后开着机翻回来使用半小时后又要翻起复核调整，再开着机翻回来继续使用。每次开机都要如此翻起翻回，不胜其烦，简直不是在享受音乐的乐趣，是在折腾找累。为什么这些从废钢场捡来大盾EL34工作不太稳定？我估计是由于年代久远、阴极上附着了惰性物质的缘故。扔掉这8个大盾EL34不用是不可能的，毕竟名管的声音很好。如果仅仅是这样折腾还没啥大不了的，发烧的精髓不就是不停折腾，在折腾中找到乐趣吗？这样折腾了半年，直到一次开机后测量发现一只管子竟然没有阴极电流，才引起我的高度警惕：这样要烧掉输出变压器的！但奇怪的是这只管子并没有坏，用GS-5A测量工作正常，阳极电流70mA。而上机使用时又一次发现其工作电流为零，关机后再次开机，马上测电流是64mA——又好了。
这样长期用下去是不行的，总有一天要烧掉珍贵的输出变压器。这对输出变压器是深圳大极典公司CEO曾德钧先生1993年在深圳维克斯电子公司工作时专门为我定制的，频响特性很完美。下图是1993年大奖赛投稿时做的输出变压器频响测试：
 
为了保护输出变压器，我想到要设置工作时能直观地监视功率输出管的直流电流表，以便及时发现推挽管电流的异常和不对称情况，一旦出现就及时关机换管或调整外置的负偏压电位器，不用再把机器翻上翻下地测量了。4个S+M电解电容安装位置正好可以安装电流表，而4个S+M电解电容拆下不用，改在机内空间安装聚丙烯电容。聚丙烯电容选用美国EC的5MP电容，每声道2个30uf并联。厂家给出的此电容性能指标是：
类型：metallized Polypropylene（金属化聚丙烯） 
应用：工业和军用级开关电源 
性能：相对电解电容，较好的电气性能，没有 “Roll-off”电容漂移
ESR：4 毫欧，
纹波电流：30amps; 
谐振频率： 1065KHz,
额定电压：240VAC（相当于240×2×1.414=678VDC）
过压 能力：200％；完美的稳定性，低电介质吸收 
每声道60uf聚丙烯电容的滤波效果与330uf电解电容相比没有差别，整机本底噪声没有丝毫变化。
电流表选用内阻1.1欧姆的台湾产品。查GEC KT88手册P22，为了测量固定偏压推挽KT88阴极电流，KT88阴极是通过10欧电阻接地的。现在通过内阻1.1欧姆电流表接地更没问题。加装电流表要将原来安装电容开的直径为25mm的孔扩大为35mm的孔。在已经开好的孔上再扩孔是不能用35mm的开孔器的，因为无法用钻头定位，开孔器要向周边飞开去。最后只好用半圆钢锉在不锈钢底板上挫了2天。下图是改好后的内部接线：






为了保证负栅压电路的长期稳定工作，又在2只2200df/200V电解电容器与功率输出管之间加装了2mm厚的铝隔热板，隔热效果很好，冬天室内环境温度15℃时连续工作15小时，摸铝隔热板很烫手，电容器外壳只有温热，不会超过25度。


改好功率管直流工作电流监视和取消靠近功率输出管的电解电容改为聚丙烯电容以后，还有一点不放心之处：虽然可以实时监视电流，但往往是在开机至正常输出电流期间（最容易出故障的时间段）监视，不可能时刻盯着电流看。功率输出管是工作于外加固定负偏压的，如果因为外加外加固定负偏压故障，导致单侧管负偏压变值或失去，轻则产生很大失真，重则烧毁珍贵的大盾EL34和GEC KT88甚至输出变压器。
负偏压电路中的整流器、滤波电容、电阻、电位器虽然多数采用原装进口的（整流器、滤波电解电容、固定电阻），至少采用国产工业品（10圈精密电位器），甚至用上了英国HOLCO电阻，但都有可能发生故障。这次重新改装时就发现负栅压回路中的一只220K的英国HOLCO电阻竟然开路了！由此我也认识到：没有绝对可靠的元件，只有靠绝对可靠的电路设计来保证功率输出管不会因为元件故障而烧毁。这样的电路是有的：功率管自给偏压电路。如果采用自给偏压就要取消负偏压电路，而取消负偏压就要增加阴极跟随器与功率输出管之间的耦合电容，因为功率管栅极负压与阴极跟随器的阴极输出负压的配合，是靠接在阴极跟随器两个阴极输出电阻中点的负电源下拉来实现的。改直耦为电容耦合肯定会影响整机频响。有没有功率管既采用自给偏压、与驱动级又是直耦的成熟电路设计呢？有的，这就是斯巴克550推挽胆机。下图就是斯巴克550胆机的驱动级、功率级和相关的电源电路。

我对此电路分析得出的节点电压和电流用红字标在图中。300B推挽输出管的自给偏压是用225欧阴极电阻和并联的470uf电容再加上输出变压器的阴极绕组的电抗实现的。由于不知道绕组和铁芯参数，电抗值是无法估算的，但阴极阻抗总值应该是478欧，以产生-67V的偏压。同时驱动级两个阴极输出电阻中点接负电源，并用电阻和电位器将此负电源引至阴极跟随器栅极，通过调整电位器使驱动级阴极输出电压也为-67V，实现与300B自给偏压的配合。关键之处是：推挽输出管既采用了自给偏压又通过驱动级负偏压调节实现了直耦。如果负偏压电路故障，极端情况是失去负偏压，使功率管栅压为正，急剧增大的阴极电流将产生很深的自给偏压，即使没将栅压拉回至原值，也至少能将其脱离正值，拉到负值，这将保护功率管不被烧毁。参考斯巴克550推挽胆机电路，本机增加功率管自给偏压电路如下：

之所以说是仅仅增加自给偏压电路，是因为原图的负偏压电路一点没改，只是从电源电路移到放大电路画出而已，以便看得清楚一些。功率管的阴极电阻采用美国西电后期的黑色板式无感电阻450欧+450欧。此电阻很可靠，曾经想用铁锤砸开看看内部结构是怎么实现无感的，但砸了好一会，只是外壳崩掉了几小块瓷，电阻本身丝毫未损。功率管阴极电容容量的取值计算如下：
（1）        EL34三极管接法：
查电子管手册，ra=910欧，u=10.5，RL=2.75K
阴极等效电阻：rk=（ra+RL）/（u+1）=（910+2750）/（10.5+1）=318欧
从阴极电容看进去的等效电阻：rk′=rk∥Rk=（318×450）/（318+450）=186欧
取低频下限截止频率f-3db=1HZ，于是，与RK并联的交流旁路电容的容量为：
Ck=1/2∏f-3db rk′=1/2×3.14×1×186=856uf
（2） KT88三极管接法：
查电子管手册，ra=670欧，u=8，RL=2.75K
阴极等效电阻：rk=（ra+RL）/（u+1）=（670+2750）/（8+1）=380欧
从阴极电容看进去的等效电阻：rk′=rk∥Rk=（380×450）/（380+450）=206欧
取低频下限截止频率f-3db=1HZ，于是，与RK并联的交流旁路电容的容量为：
Ck=1/2∏f-3db rk′=1/2×3.14×1×206=773uf
        采用瑞典RIFA PEG124长寿命电容1000uf/64V或680uf/63V都是可以的。
        调试时先断开驱动级阴极与输出级栅极之间的连线，送电后测量每只输出功率管的栅极负偏压值，再按此值调整对应驱动级管子负偏压电位器，使驱动级阴极电压与功率管的栅负压值一致，最后才链接驱动级阴极与输出级栅极之间的连线。
        增加自给偏压电路以后带来的唯一缺点是：推挽的两只管子的直流工作参数（主要是阴极电流）必须尽量一致，因为驱动级的负偏压是根据功率管的自给负栅压调整的，不能用调整负偏压的方法分别调整功率管负栅压使其直流工作电流对称。